100t转炉冶炼SWRH82B高拉碳去磷生产实践

August2012

doi：10．3969/j．issn．1003－4226．2012．04．014

100t转炉冶炼SWRH82B高拉碳去磷生产实践

吴国臣，曾圣明，陆凤军

（首钢水城钢铁（集团）有限责任公司，贵州

摘

要

六盘水553028）

介绍SWRH82B钢在100t顶底复吹转炉上的冶炼开发过程。给出复吹转炉冶炼过程控制参数：出钢

w（C）控制在0．15%～0．35%，w（P）≤0．015%，温度控制在1580～1610℃。在无铁水预处理的脱P工艺条件下冶炼SWRH82B等低P钢种时，采取双渣法操作进行去磷高拉碳，可以满足钢种成品w（P）≤0．025%的工艺要求，w（N）≤60×10－6。精炼炉成分并降低增碳剂的用量，减少因加入增碳剂所带来的夹杂物含量，降低钢中N含量，拉拔性能明调整保证了成品SWRH82B钢w（C）在（0．80±0．01）%。低倍检验证明铸坯实物质量满足用户要求，显提高。关键词

SWRH82B盘条；顶底复吹转炉；冶炼工艺；高拉碳；夹杂物含量；LF炉精炼；轧制

TG355

中图分类号

Productionpracticeofhighcatchcarbondephosphorizationin

smeltingSWRH82Bsteelwith100tonconverter

WUGuo-chen，ZENGSheng-ming，LUFeng-jun

（ShougangShuichengIronandSteelGroupCo．，Ltd．，Liupanshui553028，China）

Abstract

TointroducethesmeltingdevelopmentcourseofSWRH82Bsteelin100tontopandbottomblownconverter．

Theprocessparametersoftheconvertersmeltingaregiven．Thecarbonmassfractioniscontrolledat0．15%～0．35%，phosphorusnomorethan0．015%，temperatureat1580～1610℃assteeltapping．Underthedephosphorizationprocessconditionwithoutmoltenironpre-treatmenttosmeltSWRH82Blowphosphorussteel，adoptingdoubleslagoperationtocar-ryoutdephosphorizationandhighcatchcarboncansatisfytheprocessrequirementofphosphorusmassfractionnomorethan0．025%，anddecreasethecarburantdosage，inclusionsproducedbycarburantandnitrogeninsteel，makenitrogenmassfractionnomorethan60millionth．ThecarboncontentoffinishedSWRH82Bsteelisensuredat（0．80±0．01）%byre-fine．Macroscopicexaminationprovecastingblankrealqualitymeetconsumers’demands，wiredrawingpropertyimproveobviously．Keywords

SWRH82Bwirerod；topandbottomblownconverter；smeltingprocess；highcatchcarbon；inclusioncontent；

LFrefine；rolling

钢铁企业之间的竞争主要体现在提高产品质量和降低生产成本2个方面。中高碳钢盘条是首钢水城钢铁（集团）有限责任公司炼钢厂（简称水钢）高技术含量高附加值产品（简称双高产品）的主要组SWRH82B系列高碳钢盘条是双高产品的成部分，

代表之一，用顶底复吹转炉，以较低的成本，生产出高质量的中高碳钢十分重要。对于中高碳钢，要求出钢w（C）控制在0．40%～0．60%，出钢w（P）≤0．015%。为了充分发挥复吹转炉在冶炼高碳钢时钢水洁净度高、生产成本低的优势，水钢着手开发复吹转炉高拉碳生产方式冶炼低磷钢工艺技术。

SWRH82B系列高强度预应力钢丝具有抗拉强度和屈服强度高、塑性好、松弛性能低等优点，广泛应用于水泥制品、桥梁、核电站、高层大跨度房屋、高速公路等建设中。随着我国预应力钢丝行业的快速SWRH82B系列高碳硬线钢作为生产高强度发展，

预应力钢丝的原料，其生产和使用越来越引起人们的重视，因此要求SWRH82B系列高碳钢具有稳定的化学成分、纯净的钢质、优良的力学性能及含量较高的索氏体组织

［1－4］

。为了保证SWRH82B高碳硬

水钢二炼钢厂100t复吹转炉在冶炼该线钢的质量，

钢种时，采用高拉碳工艺去磷。

·50·1

金属制品第38卷

优化工艺实现高拉碳冶炼SWRH82B系列钢种高拉碳法是指在冶炼SWRH82B系列钢种时出

钢w（C）≥0．15%的生产工艺方法。高拉碳法的优

耗氧量少，金属收得率高；（2）点：（1）吹炼时间短，

出钢温度低，渣中FeO含量低，减少炉衬侵蚀，降低

了耐火材料消耗；（3）增碳剂加入量少，降低了由增碳剂带入钢中的氮等有害元素含量；（4）钢中氧含量低，合金消耗少，原始夹杂物含量少；（5）钢中碳成分稳定，偏析少，钢质较好。但在高拉碳条件下，当w（C）为0．30%～0．60%时，如何保证钢水出钢w（P）≤0．015%，进而保证SWRH82B系列钢成品w（P）≤0．025%就成为控制难点。1．1

高拉碳脱磷难点分析

水钢冶炼SWRH82B系列钢种时，铁水w（P）在0．090%～0．110%，无铁水预处理脱磷工艺，要在转炉内完成去磷与脱碳工艺操作。根据去磷的经典计

——黑勒（Healy）公式（1）和STB复吹转炉算公式—

脱磷经验公式（2），分析复吹转炉炼钢条件下脱磷

［5－6］

。过程的主要影响因素和脱磷限度

lgw（P渣）/w（P钢）=22350/t－16．0+2．5×

lgw（TFe）+0．08w（CaO），lgw（TFe）+2．358lgw（CaO），

（1）（2）

lgw（P渣）/w（P钢）=12210/t－9．332+0．745×%；式（1）、式（2）中：w（P渣）为渣中磷质量分数，

w（P钢）为钢中磷质量分数，%；t为钢水温度，℃；w（TFe）为总铁质量分数，%；w（CaO）为CaO质量%。分数，

熔池反应：2P+5O=P2O5（进入渣中）。

渣钢反应：P2O5+3CaO=3CaO·P2O5。根据式（1）、式（2），可计算出不同工况参数组合条件下，渣、钢间磷的分配系数。图1给出熔池温度对磷分配系数的影响。

由于黑勒公式是在体系达到化学平衡条件下得到的，因而各种不同条件下计算的渣、钢间磷的分配系数很高。STB经验公式综合考虑了复吹转炉实际吹炼过程中脱磷的热力学和动力学因素，所得出的磷的分配系数比黑勒公式计算的分配系数低，可作为复吹转炉脱磷过程的参考依据。采用STB经验公式计算2种不同工况条件下钢水磷质量分数脱除到相同程度（由0．110%脱除到0．015%）时的情况。从图1可以看出，影响复吹转炉脱磷的最主要因素是温度。低温有利于脱磷，即使在较低的炉渣碱度和较低渣中总FeO含量条件下，采用小渣量也可以保证较好的脱磷效果。在1350℃时，渣、钢间

图1Fig．1

温度对渣钢间磷的分配系数的影响Effectoftemperatureonphosphorus

distributioncoefficientbetweenslagandsteel

磷的分配比为700，而在高温（1660℃）条件下，即

使提高了渣中总FeO含量和炉渣碱度，对应的磷分配比仅为97，还不到低温条件下分配系数的1/7，因此，造成2种工况下对应的理论渣量差别也很大。分析后可知，复吹转炉吹炼过程脱磷的最佳时机在吹炼前期，而前期脱磷的效果主要取决于熔池的动力学条件：（1）熔池内有足够强的搅拌动能，促进钢－渣间的反应达到平衡；（2）保证一定的脱磷时间。通过热力学分析可知：（1）无论理论公式还是

t≥1550℃），经验公式，在吹炼后期（高温区，复吹2个公式的计算偏差较小；转炉脱磷基本达到平衡，

（2）在转炉吹炼前期，由于熔池温度低，有利于脱磷，脱磷所需要的渣量、碱度和渣中氧化铁含量远小于后期；（3）由于吹炼前期复吹转炉熔池搅拌力较弱，脱磷反应远没有达到平衡，脱磷能力未得到充分发挥；（4）改善前期脱磷的动力学条件，可实现高效脱磷，进一步降低生产成本。

综上所述，脱磷的有利热力学条件：低温、高含量氧化铁、高碱度以及流动性良好的合适炉渣。分析转炉吹炼全程脱磷条件，在吹炼前期，具备低温和高氧化铁含量的有利条件，脱磷率可以达到80%～90%。但是由于温度偏低，对石灰熔化不利，炉渣碱磷在炉渣中的稳定性差，特别是熔池搅拌比度低，较弱，脱磷需要较长的反应时间。但在生产实践中，转炉熔池温度上升很快，当熔池温度≥1400℃时，发生强烈的脱碳反应，温度升高，脱磷反应平衡发生变化，同时渣中FeO被大量还原，炉渣氧化性降低，也使脱磷反应恶化。上述困难通常造成复吹，转炉脱磷能力不能充分发挥和中期炉渣“返干”发生熔池钢水回磷现象，因此，复吹转炉在冶炼过程脱磷，受热力学和动力学因素综合影响，低温条件下脱磷有热力学的优势，但受实际脱磷动力学条件

第4期吴国臣，等：100t转炉冶炼SWRH82B高拉碳去磷生产实践

·51·

的限制，不能充分发挥脱磷能力。同样，对于高拉

碳法出钢的SWRH82B系列钢种，在出钢w（C）＞0．40%的条件下，钢水中的碳含量处于激烈氧化阶脱碳速度尚未减弱，钢水中的氧含量较低，通常段，

w（O）小于200×10－6，渣中的w（TFe）也较低，小于15%，由于炉渣的氧化性较弱，很容易出现炉渣“返干”结块现象，从而影响转炉后期脱磷效果，严重时会引起回磷。

分析表明，低温条件下脱磷有热力学的绝对优炼钢采取前期双渣去磷效果最好，兼顾热力学和势，

表1

Table1

铁水

炉次

w（C）/w（P）/温度/%

292－02689292－06028291－08078291－08083

4．204．234．304．25

%0．9900．1080．123

℃133213031318

动力学条件，低温脱磷强调的是合适的炉渣碱度，较

高的炉渣氧化性。国内外研究表明，炉渣碱度控制w（TFe）≥12%，通常为15%左右，在2．00～2．50，

可以获得较好的脱磷效果。水钢二炼钢100t复吹转炉采取优化工艺流程进行高拉碳法冶炼SWRH82B系列钢种。1．2

优化双渣操作模式

（1）首先对100t复吹转炉原有的双渣法冶炼

工艺进行分析。原有的双渣法冶炼及出钢参数见表1，转炉冶炼过程炉渣性能变化见表2。

工艺优化前双渣法冶炼及出钢参数

Doubleslagsmeltingandtappingparametersbeforeprocessoptimization

第1次倒渣

时间/w（P）/温度/s222210233225表2

%0．0680．0700．0720．075

℃1341131113201337

脱磷率/%31．3335．1941．4633．03

第2次倒渣w（C）/w（P）/温度/%0．370．220．300．53

%0．020．020．030．03

℃1609160616111614

出钢

w（C）/w（P）/温度/%0．130．100．090．12

%0．0100．0150．0130．015

℃1629162116271636

0．11221320

工艺优化前转炉冶炼过程炉渣性能变化

Table2

炉次

Slagpropertychangeduringconvertersmeltingbeforeprocessoptimization

第2次倒渣（拉碳）炉渣碱度4．314．264．083．97

w（TFe）/%16．7215．4214．2915．02

炉渣碱度4．083．933．723．68

出钢

w（TFe）/%17．8116．5315．3416．28

第1次倒渣（双渣）炉渣碱度

292－02689292－06028291－08078291－08083

1．721．892．011．83

w（TFe）/%19．2816．3415．3311．02

表1和表2表明，双渣法前期吹炼4min左右，熔池内钢水中w（P）在0．068%～0．075%，前期脱磷率在31．33%～41．46%，平均为35．26%，前期炉渣碱度平均为1．86，w（TFe）平均为15．49%。数据表明，双渣法冶炼存在的问题是在吹炼前期头批渣脱磷率较低，平均35．26%，这与前期的造渣制度，前期炉渣碱度偏低、倒渣时间过早等有关。

（2）优化后的双渣操作效果。转炉采用双渣法冶炼SWRH82B钢，高拉碳出钢，充分利用前期熔池处于低温的有利条件，尽可能在前期去除钢水中大优化后的双渣操作模式：①开始吹炼采用高部分磷，

枪位，并且加入含大量氧化铁的污泥球进行化渣。

开吹枪位控制在2．0m，加完头批料后降枪到1．2～

1．3m，搅拌30～50s，然后提枪到1．6～1．8m，进行化渣。②冶炼前期炉渣碱度按2．0～2．5进行控制。

③冶炼进行到5min左右，熔池温度上升到1380～1410℃时，进行第1次倒渣，尽可能多的将前期高磷渣倒掉（倒出炉渣总量的1/2以上）。④倒渣后二批料一次性加入轻烧白云石500～1000kg（视炉况而定），萤石100kg，还原球加入量视热量定，石灰少量多批次加入，终渣碱度按3．5进行控制。通过双渣操作模式，对部分炉次进行了冶炼效果跟踪，具体情况见表3和表4。

从表3和表4可以看出，采用优化后的双渣操前期脱磷率在73．00%～76．36%，平均脱作方法，

磷率达到75．10%，拉碳时w（C）控制在0．39%～0．72%，w（P）控制在0．011%～0．014%，拉碳温度

·52·

表3

Table3铁水

炉次

w（C）/%

201－01684201－01685202－02098201－01700

4．244．204．604．21

w（P）/%0．1100．1150．1000．105

金属制品第38卷

工艺优化后转炉冶炼过程各参数变化

Parameterschangeduringconvertersmeltingafterprocessoptimization

第1次倒渣（双渣）时间/s313308320316表4

w（P）/脱磷率/%0．0260．0300．0270．024

%76．3673．9173．0077．14

w（C）/%0．720．570．550．39

第2次倒渣w（P）/%0．0140．0120．0130．011

温度/℃1571157515811594

w（C）/%0．340．460．460．33

出钢w（P）/%0．0080．0100．0120．011

温度/℃1595159615901586

工艺优化后转炉冶炼过程炉渣碱度和总铁含量变化

Table4炉次

Slagbasicityandtotalironcontentduringconvertersmeltingafterprocessoptimization第1次倒渣（双渣）炉渣碱度

w（TFe）/%18．7317．7819．9219．14

第2次倒渣（拉碳）炉渣碱度4．124．264．093．98

w（TFe）/%9．8710．059．1511．15

炉渣碱度4．0303．8603．9603．814

出钢

w（TFe）/%10．7611．3411．0111．79

201－01684201－01685202－02098201－01700

2．672．432．572．34

在1571～1594℃，达到了拉碳法冶炼SWRH82B系列钢种出钢的温度要求。1．3

枪位控制及加料操作模式优化

在吹炼前期利用高枪位化渣脱磷后再降枪加强熔池搅拌，双渣倒渣时多倒掉高磷渣后高枪位吹炼，便于二批料炉渣化透，防止冶炼中期炉渣“返干”后

“回磷”产生现象，整个吹炼过程采用较高枪位，达到了冶炼SWRH82B系列钢时即做到拉碳又控制出钢w（P）≤0．015%的目的。

开吹枪位为1．8m，拉碳枪位为1．1～1．2m，氧

3

造渣方式为石灰分2次加入，气流量18000m/h，

第1次1．5t，第2次0．5t，矿石第1次0．50t，吹炼后期加矿石0．2～0．3t，萤石0．3t，冶炼时间13

3

min，耗氧量4100m。双渣法造渣制度及吹炼制度：前期开吹枪位1．8～2．0m，前期造渣料采用石灰、矿石、轻烧白云石造渣，化渣良好。加入二批渣料后枪位1．4～1．6m，拉碳枪位1．2～1．4m，二批造渣料采用石灰和轻烧白云石。吹炼到6min左右时，氧气流量由18000

3

m3/h降低到15000m3/h，吹炼氧耗500～600m，约50～60s后，再恢复到原来的氧气流量，降氧流量时枪位控制在1．6～1．8m，在降氧流量前，累计吹炼时间约8～9min时，添加0．5t矿石和0．3～0．4t萤石。1．4

终点碳和温度控制

终点碳w（C）按0．20%～0．60%进行控制，出

钢w（P）≤0．015%，出钢温度按1580～1610℃控制。优化前，脱P效果差，第1次倒炉时钢水w（P）在0．020%～0．030%，且w（C）偏低，只有0．22%～0．53%。优化后，脱P效果较好，第1次倒炉时钢

且碳含量控制水w（P）控制在0．015%～0．025%，合适，拉碳w（C）可以达到0．30%～0．60%。

1．5采用较先进的挡渣技术

在出钢进行脱氧合金化的过程中，为了进一步防止炉渣进入钢包内造成回磷，保证SWRH82B系列钢种成品w（P）≤0．025%，出钢时采用机械装置进行挡渣操作，并且挡渣锥带有导向棒，保证挡渣锥从操作情况看，挡渣锥的挡渣合格率可以的命中率，达到98%，较好的保证了SWRH82B系列钢种成品w（P）≤0．025%。2

取得效果

对2011年1—5月SWRH82B－1（SWRH82B系列钢种之一）部分炉次的终点控制情况进行统

计，见表5。

2011年1—3月平均出钢w（C）为从表5看出，

0．30%，4、5月平均出钢w（C）分别为0．36%和0．33%，由此可知，自采用高拉碳操作方法以来，终点碳控制较理想，特别是5月出钢w（C）控制在

第4期吴国臣，等：100t转炉冶炼SWRH82B高拉碳去磷生产实践

表5

Table5

SWRH82B－1终点控制情况

·53·

FinishingpointcontrolsituationofSWRH82B－1

出钢温度/℃最高最低平均最高最低平均最高最低平均

164615751588164015751581162815701580

成品w（P）/%最高最低平均最高最低平均最高最低平均

0．0250．0080．0150．0250．0090．0160．0210．0090．014

期间出钢w（C）/%最高

0．630．120．300．600．080．360．430．100．33

1—3月最低平均最高

4月最低平均最高

5月最低平均

0．15%～0．35%，出钢w（P）得到有效的去除，平均基本达到了高拉碳去P出钢w（C）达到了0．33%，的控制目标。

2011年1—3在出钢温度和成品w（P）控制上，4、5月平均出钢温度月平均出钢温度为1588℃，

出钢温度与1—3月相分别为1581℃和1580℃，

出钢温度控制基本稳定，没有出现大比有所下降，

4、5的波动。1—3月平均成品w（P）为0．015%，

月平均成品w（P）为0．016%和0．014%，在4月曾出现部分炉次成品w（P）偏高，这与4月份原料以及铁水条件波动有一定关系，但主要还是出钢碳与出钢温度影响了成品w（P）的控制水平。其中4月和5月已经实现了出钢w（C）大于0．33%，所占百分比达到60%，为成品w（P）小于0．015%奠定了基础。3

其他工艺控制

3．1SWRS82B钢LF炉精炼工艺控制

（1）工艺流程：钢水进站→测温、预吹氩（Ar）破渣壳→入位→送电、破渣壳→加热、造白渣→测温、取样（精炼10min）→调温度、成分→测温、取样→喂丝→出位→软吹（Ar）→加保温剂→连铸。（2）精炼炉过程控制，精炼炉平均冶炼周期为48min/炉，钢水出站平均w（P）为0．016%，平均w（S）为0．006%，精炼过程脱硫率为75%。钢水出

－6

站平均氧活度为9．5×10。

（3）精炼炉成分调整。钢水进精炼炉进行成分初调，根据化验结果进行成分微调，微调后强吹氩5min，取样送检。精炼过程调节氩气流量，防止精炼大翻溢渣，并调节除尘风机风量保证正压操作。

出精炼炉钢水目标成分控制见表6。

表6

Table6牌号82B

出精炼炉钢水目标成分

w/%S≤0．010

TargetcontentofrefinemoltensteelC

Si

Mn0．70～0．80

P≤0．020

0．79～0．18～0．81

0．26

LF精炼炉进行成分调整后碳的命中率超过

98%，精炼炉调整碳含量基本不影响钢水回磷。3．2

连铸保护浇注

为确保SWRS82B钢的表面质量和内部质量，连铸实行全程保护浇注，采取结晶器电磁搅拌工艺，打碎柱状晶，增加等轴晶，控制柱状晶生长，消除凝固桥，增加等轴晶率。在浇注过程中，控制过热度不考虑各段冷却的实超过25℃以获得更多的等轴晶，

二冷采用SWRS82B钢用水冷却制度。际作用，3．3

轧制工艺控制

SWRS82B系列优质硬线盘条主要通过深加工

制成钢丝绳、预应力钢丝、钢绞线等产品，要求推行

减少成分偏析，控制脱碳层，洁净钢冶炼生产技术，

减少盘条表面氧化铁皮，得到适宜拉拔的索氏体组

织，不得有耳子、折叠、结疤、裂纹等缺陷。（1）加热。高碳钢加热必须注意脱碳问题，脱碳效果直接影响制品的疲劳强度及韧性，因此要在保证加热质量的条件下，减少钢坯在高温阶段的停留时间，并且要保持炉内还原性气氛。（2）轧制。采用低温轧制，降低了加热温度，减小了奥氏体的长大，紧接着粗中轧机组大变形量轧制，精轧机组低温再结晶区轧制（通过水箱控制高速轧制引起的轧件温升），晶粒进一步细化，为相变

·54·

金属制品第38卷

得到细小的索氏体组织做好准备。在精度控制上，采用微张力或无张力轧制，做到精确控制各机组轧合理设定辊缝值，并通过精密轧制件入口断面尺寸，

达到用户精度要求，减少拉拔工序的减定径技术，

“模压差”，从而减少断丝及模具消耗。

（3）冷却。中高碳钢硬线生产采用标准斯太尔摩冷却工艺，应控制好组织的相变过程，得到索氏体组织，为拉拔时省去初次热处理，而且表面得到薄的氧化层，其中易酸洗的FeO质量分数达80%。根据CCT曲线，高碳钢优质盘条要得到适合于拉拔的索氏体组织，冷却速度应控制在8℃/s左右，使奥氏体在650℃开始相变。为达到这个冷却能力，必须合理控制风机的风量。此外要获得线圈均一性组织，还要正确使用“佳灵”装置，合理分配横剖面宽度方向上的风量，根据吐丝速度正确设定辊道速度控制线环间距，改善线环“搭接点”对冷却条件的影响。合适的吐丝温度是控制盘条强度及氧化铁皮的关键。吐丝温度在900℃以下时，氧化铁皮以90%～95%（质量分数）的FeO为主，当吐丝温度在980℃以上时，氧化铁皮中Fe3O4质量分数为70%～76%，酸洗不易除去，必须综合考虑性能与氧化铁皮等情况，选取合适的吐丝温度，确保轧制工艺顺利进行。

（4）对于中高碳钢，控制轧制和控制冷却的目的不仅是提高强韧性，有时还有一些其他性能及组织方面的要求。

（5）对于中高碳钢，如果要同时提高强度和韧性，不仅必须进行控制轧制，同时要进行轧后冷却控制，使珠光体在低温下转变为细片层珠光体，强度、韧性都得到提高。

4

结论

（1）在无铁水预处理的脱P工艺条件下，冶炼SWRH82B等低P钢种时，采用双渣操作法保证脱P，满足钢种成品w（P）≤0．025%的工艺要求。

（2）冶炼SWRH82B系列高碳钢种，采取高拉碳法，可以降低增碳剂的用量，减少钢中原始夹杂物含量；吹炼过程及精炼过程全程使用氩气，从而降低钢

－6中N含量，控制w（N）≤60×10或者更低，提高钢水质量。

（3）铸坯实物质量。低倍检验夹杂物等级完全满足用户要求，盘条拉拔性能得到明显提高。

参考文献

［1］高泽华．转炉冶炼高碳钢的工艺研究［J］．钢铁研究，

2001（2）：13－20．

［2］刘跃，刘浏，佟净翘．优质高碳钢高拉碳前期脱磷过程

J］．炼钢，2002（2）：27－29．控制［

［3］冯捷，．北京：冶金工业出张红文．炼钢基础知识［M］

2007．版社，

［4］卢胜军，．金陈亮，孙理，等．弹簧钢盘条脱碳研究［J］

2009（2）：26－28．属制品，

［5］李超．金属学原理［M］．哈尔滨：哈尔滨工业大学出版

1996：314－319．社，

［6］王文虎，孟显祖，王行华，等．60Si2Mn弹簧钢盘条的开

J］．金属制品，2011（5）：25－28．发［

（收稿日期：2012－03－16）

作者简介

首钢水城钢铁（集团）有限责任公司炼钢厂吴国臣1963年生，

二炼钢车间工程师。

曾圣明1968年生，工程师，首钢水城钢铁（集团）有限责任

公司炼钢厂二炼钢车间副主任。

陆凤军1974年生，助理工程师，首钢水城钢铁（集团）有限

责任公司炼钢厂二炼钢车间主任。

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《金属制品》接郑州高新区派出所通知，主办单位中钢集团郑州金属制品研究院有限公司化工路园《金属制品》区门牌号由原来的化工路26号变更为化工路100号，编辑部邮寄地址作相应变更，邮政编码不变。